1.本发明涉及钒钛矿高炉冶炼方法领域，尤其是一种钒钛矿高炉冶炼炉缸活跃性评价方法。
背景技术：2.在高炉冶炼过程中，高炉炉缸是高炉的“心脏”和“发动机”，为高炉冶炼过程提供源源不断的热量和还原反应过程所必须的煤气，还是铁水渗碳、渣铁分离的主要场所，同时还负责排出渣铁，为上部物料的下行提供空间。因此，炉缸工作状态是否良好，直接影响到整个高炉生产的稳定顺行和高产高效。而高钛型钒钛磁铁矿在冶炼过程中，由于生成的炉渣tio2含量高于20％，在充满炙热焦炭的高炉内，极易被还原生成高熔点ti(c,n)，造成渣铁粘稠，严重时引起炉缸中心堆积和粘结，恶化高炉料柱透气透液性，缩小炉缸有效工作空间，增加渣铁分离和排出炉缸的难度，犹如人体心脏血液浓度变稠、多处形成血栓堵塞，必然引起高炉炉况的恶化。因此，采用一个行之有效的方法，及时量化的反馈高炉炉缸工作状态，指导高炉操作人员及时调整，确保高炉稳定顺行，是十分重要的。
3.在实际生产中，影响高炉炉缸工作状态的表征参数较多，有反映炉缸热状态的铁水物理温度，以si或si+ti为代表反映炉缸热状态的化学温度，以风口前理论燃烧温度和炉热指数wu为代表的热状态参数；以实际风速、鼓风动能、风口回旋区深度等为代表，表征风力穿透料柱深度的参数；以富氧率、矿石冶炼周期表征炉缸下料速度的参数；以铁水[s]含量和铁水[ti-si]值为代表的炉缸综合状态参数；以炉腹煤气量和炉腹煤气指数为代表，表征炉缸内气流量的参数；以及以炉缸中心温度和侧壁温度为依据的炉缸整体热变化参数。上述参数往往仅从某一个方面表征了炉缸一个方面的工作状态问题，且往往也各自存在优缺点。如：铁水物理温度和化学温度检测频次低，取样到出检测结果时间长，对生产指导存在滞后性；风口前理论燃烧温度虽能及时反馈下部调剂的综合热效果，但要求稳定在一定的合理范围内，由于高炉生产数据的波动，理论燃烧温度也会波动，只能从稳定下部调剂参数综合效果的角度，从趋势上判断炉缸热状态走势，炉热指数存在同样的问题；实际风速、鼓风动能、风口回旋区深度等参数，只能表征热风的物理穿透作用，无法反馈炉缸的热状态；富氧率变动大，作为强化冶炼手段，在其它强化冶炼措施调整到位的情况下，即使富氧率低，其负面作用也会掩盖；矿石冶炼周期为区间段计算数据，难以及时反馈短时间内的炉缸状态；铁水[s]含量受炉温和炉渣碱度双重影响，只能结合炉温判断高炉炉缸状态；铁水[ti-si]能够较好的反馈炉缸活跃状态，但受炉温控制波动的影响，波动幅度大，难以以其单个值作为炉缸工作状态判定依据；炉腹煤气指数表征着单位炉缸截面需要穿过的煤气均量，难以有效反馈中心和边缘气流的分布；炉缸中心温度和边缘侧壁温度，由于随着冶炼时间延长，铁水对炉底砖衬和炉缸侧壁砖衬的侵蚀深度加深，炉缸中心温度和侧壁温度在长周期范围内会呈现增长趋势，难以界定一个有效的底线值。因此，鉴于炉缸活跃性表征指标的片面性，有必要结合各指标的优势，构建一个能充分消除各指标表征缺陷的综合评价体系。
技术实现要素：[0004]
本发明所要解决的技术问题是提供一种通过量化的评价方式来反馈炉缸工作状态的综合效果，从而便于高炉操作人员及时纠偏，稳定高炉炉缸的工作活跃性的钒钛矿高炉冶炼炉缸活跃性评价方法。
[0005]
本发明解决其技术问题所采用的技术方案是：钒钛矿高炉冶炼炉缸活跃性评价方法，包括如下步骤：a、首先，选取表征炉缸工作状态的参数如下：热状态参数、风力穿透能力参数、炉缸炉料更新速度参数、炉缸煤气量参数以及炉缸综合结果参数，对相应参数进行在线计算和数据采集；b、结合上述参数的计算规则及计算过程所需的高炉历史生产数据，计算得到上述参数历史数据，作为数据样本用于分析；c、结合上述各参数值变化情况，与以铁产量或高炉利用系数为代表的参数进行对比，经过数据清洗，剔除异常数据后，结合炉况稳定的时间周期，确定各参数得分范围值，分值分为100分，90分，75分，60分，0分五个阶次；d、应用层次分析方法，结合高炉炼铁知识，计算得到各参数对炉缸活跃性的权重影响值；e、构建判定依据和报警依据：根据各参数在线采集数据值落入各自对应的评分范围，赋予其具体得分，各参数得分值乘以各自的权重值，最后进行加权平均，得到炉缸活跃性的总评分值，根据总评分值所处范围和总评分值变化趋势，对炉缸活跃性进行优≥90分、良75分～90分、中60～75分、差《60分进行划分，当总评分值呈现连续超过3天下降时或评分值低于75分，系统发出预警提醒；当部分参数严重失分时，系统发出提醒指令，提醒高炉操作人员进行关注和采取措施。
[0006]
进一步的是，步骤a中，所述热状态参数包括铁水[si+ti]、风口前理论燃烧温度和炉热指数wu。
[0007]
进一步的是，步骤a中，风力穿透能力参数包括：实际风速、鼓风动能以及风口回旋区面积占比。
[0008]
进一步的是，步骤a中，炉缸炉料更新速度参数包括：富氧率和矿石冶炼周期。
[0009]
进一步的是，步骤a中，炉缸煤气量参数包括炉腹煤气指数。
[0010]
进一步的是，步骤a中，炉缸综合结果参数包括铁水[s]含量以及铁水[ti-si]值。
[0011]
本发明的有益效果是：本方法能够结合高钛型钒钛磁铁矿高炉冶炼特点，对高炉炉缸工作状态及活跃程度给予更合理的综合评价，为高炉操作人员及时反馈炉缸活跃状态的发展趋势，以便于高炉操作人员及时了解不利于炉缸活跃的影响因素，及时采取相应调剂措施，避免因炉缸不活跃程度加深导致炉况波动，促进高炉稳定顺行，在钒钛磁铁矿高炉冶炼领域具有十分广泛的推广应用前景。本发明尤其适用于钒钛矿高炉冶炼炉缸活跃性评价之中。
附图说明
[0012]
图1是a高炉炉缸活跃性综合得分变化。
[0013]
图2是b高炉炉缸活跃性综合得分变化。
具体实施方式
[0014]
钒钛矿高炉冶炼炉缸活跃性评价方法，包括如下步骤：a、首先，选取表征炉缸工作状态的参数如下：热状态参数、风力穿透能力参数、炉缸炉料更新速度参数、炉缸煤气量参
数以及炉缸综合结果参数，对相应参数进行在线计算和数据采集；b、结合上述参数的计算规则及计算过程所需的高炉历史生产数据，计算得到上述参数历史数据，作为数据样本用于分析；c、结合上述各参数值变化情况，与以铁产量或高炉利用系数为代表的参数进行对比，经过数据清洗，剔除异常数据后，结合炉况稳定的时间周期，确定各参数得分范围值，分值分为100分，90分，75分，60分，0分五个阶次；d、应用层次分析方法，结合高炉炼铁知识，计算得到各参数对炉缸活跃性的权重影响值；e、构建判定依据和报警依据：根据各参数在线采集数据值落入各自对应的评分范围，赋予其具体得分，各参数得分值乘以各自的权重值，最后进行加权平均，得到炉缸活跃性的总评分值，根据总评分值所处范围和总评分值变化趋势，对炉缸活跃性进行优≥90分、良75分～90分、中60～75分、差《60分进行划分，当总评分值呈现连续超过3天下降时或评分值低于75分，系统发出预警提醒；当部分参数严重失分时，系统发出提醒指令，提醒高炉操作人员进行关注和采取措施。
[0015]
本发明中，涉及的炉缸工作热状态参数优选包括铁水[si+ti]、风口前理论燃烧温度以及炉热指数wu，它们的相应计算规则为如下：
[0016]
一、铁水[si+ti]为对应炉次铁水化学成分检测中[si]含量和[ti]含量之和；
[0017]
二、风口前理论燃烧温度计算可由下述公式(1)或公式(2)进行计算：
[0018][0019]
tf＝1555.470+0.697t
b-5.234hb+3385.625v
o2-1818.404v
coal
ꢀꢀ
公式(2)
[0020]
其中，公式(2)为以公式(1)为基础，结合高炉自身原燃料质量和特点计算得到的经验计算公式。
[0021]
三、炉热指数wu
[0022][0023]
上述参数中，tf–
为理论燃烧温度，℃；q
焦
—为焦炭带入风口区域物理热，kj。q
煤
—为喷吹煤粉带入物理热，kj。q
r焦
—为焦炭中c进行不完全燃烧生产co放热，kj。q
r煤
—为喷吹煤粉中c进行不完全燃烧生产co放热，kj。q
风
—为热风带入风口区域物理热，kj。q
载气
—为煤粉载气带入风口区域物理热，kj。q
水
—为大气鼓风湿度水分解所需热，kj。q
分
—为煤粉分解热，kj。q
灰
—灰分带走物理热及灰分熔化耗热，kj。q
sio
—为灰分中sio2气化热，kj。qs—未然煤粉带走物理热，kj。c
(co+n2)
—为co和n2的平均热容，ch2为h2热容，kj/(m3·
℃)。c
灰
、cs—为灰分、未然煤粉的热容，kj/(kg
·
℃)。v
co
、v
n2
、v
h2
—为炉腹煤气中co、n2、h2量，m3。w
灰
、ws—为吨铁产生灰量和未然煤粉量，kg/t。tb为热风温度，℃。hb为1m3干风所带的水蒸气量，g/m3。v
o2
为富氧流量与风量比值，m3/m3。v
coal
为喷煤量与风量比值，kg/m3。pi为1000m3干风所能冶炼的生铁量，t。z为铁的直接还原消耗碳量，kg。
[0024]
本发明中，涉及的风力穿透能力参数优选包括：实际风速、鼓风动能以及风口回旋区面积占比，它们相应的计算规则如下：
[0025]
一、实际风速＝标准风速*(0.101325/273)*[(273+tb)/(p/10+0.101325)]；
[0026]
二、鼓风动能：
[0027][0028]
三、风口回旋区面积占比：
[0029]dr
＝0.88+0.0029e-0.0176m/n
[0030]
wr＝d
t
×
2.631(dr/d
t
)
0.331
[0031]
sa/sd＝σ[n(dr×
wr)]
÷
1/4πd2[0032]
e为鼓风动能kj/s；r为空气密度kg/m3，取1.293kg/m3；v为标态下风量m3/s；n为风口个数；σns为总的风口面积m2；tb为热风温度℃；pb为热风压力mpa；g为重力加速度m2/s；s为风口平均面积，m2；dr为风口回旋区深度，m；wr为风口回旋区宽度，m；d
t
为风口长度，m；m为煤比，kg/t；sa为风口回旋区面积，m2；sd为炉缸横截面积，m2；d为炉缸直径。
[0033]
本发明中，影响炉料更新速度的参数包括：富氧率、矿石冶炼周期，它们计算规则如下：
[0034]
一、富氧率：
[0035]fo2
＝[(v
风
*0.21+v
氧
*0.99)/(v
风
+v
氧
)-0.21]*100
[0036]
二、矿石冶炼周期：
[0037][0038]
t矿石冶炼周期，h；v料线至风口中心线的实际高炉工作容积，m3；p
t
为铁水产量，t/d；v为吨铁对应的炉料体积(与入炉结构、入炉品位有关)，m3；c为炉料在炉内的压缩率，取0.11-0.12。
[0039]
本发明中，炉缸煤气量参数主要包括炉腹煤气指数，其计算规则如下：
[0040][0041][0042]v风
为风量，不包括富氧量，m3/min；v
氧
为富氧量，m3/min；h为煤粉的含氢量，％，可取5％。d：v
bg
为高炉炉腹煤气发生量，m3/min；x
bg
炉腹煤气指数。
[0043]
本发明中，体现炉缸综合结果的参数有铁水[s]含量、铁水[ti-si]值，尤其是铁水[ti-si]值持续缩小，或持续为负数时，从生产经验表现来看，炉缸工作状态势必已出现问题。
[0044]
因此，本发明中，涉及的炉缸活跃性表征参数共包括：铁水[si+ti]、风口前理论燃烧温度，炉热指数wu、实际风速、鼓风动能、风口回旋区面积占比、富氧率、矿石冶炼周期、炉腹煤气指数、铁水[s]含量、铁水[ti-si]值。
[0045]
实施例
[0046]
实施例1
[0047]
以钒钛磁铁矿为主要生产原料的a高炉，按本发明构建了炉缸工作活跃性评价体系，按各评价参数进行了数据在线计算、数据采集、数据自动打分和评价分析。各评分项的打分矩阵及用层次分析法计算得到的权重如下表1所示，根据a高炉历史数据计算分析得到的各参数评评分范围如表2所示。以表2中铁水[ti+si]和鼓风动能对得分规则进行说明。
0.30≤[ti+si]《0.42时，评分项[ti+si]为100分；0.26≤[ti+si]《0.30，及0.42≤[ti+si]《0.46时，评分项[ti+si]为90分；[ti+si]《0.20，[ti+si]》0.52时，评分项[ti+si]为0分；其余区间段依次类推。对于鼓风动能，鼓风动能≥150kj/s时，得100分；145≤鼓风动能《150kj/s时，得90分；其余阶段依次类推。各评分参数经自动数据采集和计算，并根据表2中评分范围和评分规则自动评分后，各参数乘以表1中根据层次分析方法确定的各评分参数权重，并进行加权，得到a高炉炉缸活跃性评价总分，如图1所示。在2021年1月中旬，根据炉缸活跃性综合评价参数评分结果，自1月15日炉缸活跃性综合评分呈现持续降低趋势，1月21日开始呈现连续降低，评价系统不断发出预警信号，但期间a高炉以利用系数为代表的铁产量数据表现出良好的生产态势，并且有所增高，高炉操作人员并未对此采取过多的关注，直至2月1日，a高炉风量和风压关系突然紧张难调，利用系数大幅降低，经过为期4天的恢复，产量才恢复至正常生产，但较之前整体降低了。经失分参数项倒查，根本原因在于1月中旬开始，a高炉入炉s负荷从3.8kg/t大幅增加至5.5kg/t，高炉未响应提高铁水温度[si+ti]来增强高炉的脱硫能力和抗风险能力，随后铁水[ti-si]差值逐步从0.053降低至0.013，炉缸整体活跃程度降低，继而在2月1日导致a高炉受风能力变差，高炉憋压，压差陡增，高炉被迫大幅采取减风量、风压等措施，导致高炉损失铁产量近5000t，造成超过10万元经济损失。炉况恢复后，采取提高铁水温度[si+ti]，降低入炉s负荷等措施，炉缸综合评分和炉况均得到改善。
[0048]
表1 a高炉炉缸活跃性评价参数体系打分矩阵及权重值
[0049]
[0050][0051]
表2 a高炉炉缸活跃性评价体系评价参数评分范围
[0052][0053]
说明书附图中，图1为a高炉炉缸活跃性综合得分变化。
[0054]
实施例2
[0055]
以钒钛磁铁矿为主要生产原料的b高炉，按本发明构建了炉缸工作活跃性评价体系，并进行了在线数据计算和自动评分，其权重参数计算与案例1中表1相同，各参数评分范围如表3所示，由于b高炉整体容积小于a高炉，炉缸直径等也小于a高炉，其自身冶炼特点和原燃料特点与a高炉有所差异，因此各参数项的具体评分范围也与a高炉有所不同，表现出自身的适宜参数特点。图2为b高炉炉缸活跃性评价体系阶段应用结果，从图中可以看出，自4月11日到4月25日，炉缸活跃性综合评分呈现持续下行趋势并发出预警信号，尽管期间高炉利用系数相对平稳，高炉操作人员及时关注炉缸活跃状态，对主要失分项进行倒查，发现主要是由于富氧率降低，导致鼓风动能有所减小，高炉风口回旋区面积占比降低，继而引起铁水[ti-si]值降低，导致综合评分降低。高炉操作人员及时增加富氧量，同时配合适当降低喷煤比，以提高喷煤有效燃烧率，从而确保高炉透气性不受大的影响，在之后的炉况波动中，稳定了高炉炉况，没有导致利用系数大幅降低。
[0056]
表3 b高炉炉缸活跃性评价体系评价参数评分范围
[0057][0058]
说明书附图中，图2为b高炉炉缸活跃性综合得分变化
[0059]
本发明对高炉炉缸工作状态及活跃程度给予更合理的综合评价，为高炉操作人员及时反馈炉缸活跃状态的发展趋势，以便于高炉操作人员及时了解不利于炉缸活跃的影响因素，及时采取相应调剂措施，避免因炉缸不活跃程度加深导致炉况波动，促进高炉稳定顺行。
技术特征：1.钒钛矿高炉冶炼炉缸活跃性评价方法，其特征在于，包括如下步骤：a、首先，选取表征炉缸工作状态的参数如下：热状态参数、风力穿透能力参数、炉缸炉料更新速度参数、炉缸煤气量参数以及炉缸综合结果参数，对相应参数进行在线计算和数据采集；b、结合上述参数的计算规则及计算过程所需的高炉历史生产数据，计算得到上述参数历史数据，作为数据样本用于分析；c、结合上述各参数值变化情况，与以铁产量或高炉利用系数为代表的参数进行对比，经过数据清洗，剔除异常数据后，结合炉况稳定的时间周期，确定各参数得分范围值，分值分为100分，90分，75分，60分，0分五个阶次；d、应用层次分析方法，结合高炉炼铁知识，计算得到各参数对炉缸活跃性的权重影响值；e、构建判定依据和报警依据：根据各参数在线采集数据值落入各自对应的评分范围，赋予其具体得分，各参数得分值乘以各自的权重值，最后进行加权平均，得到炉缸活跃性的总评分值，根据总评分值所处范围和总评分值变化趋势，对炉缸活跃性进行优≥90分、良75分～90分、中60～75分、差<60分进行划分，当总评分值呈现连续超过3天下降时或评分值低于75分，系统发出预警提醒；当部分参数严重失分时，系统发出提醒指令，提醒高炉操作人员进行关注和采取措施。2.如权利要求1所述的钒钛矿高炉冶炼炉缸活跃性评价方法，其特征在于：步骤a中，所述热状态参数包括铁水[si+ti]、风口前理论燃烧温度和炉热指数wu。3.如权利要求1或2所述的钒钛矿高炉冶炼炉缸活跃性评价方法，其特征在于：步骤a中，风力穿透能力参数包括：实际风速、鼓风动能以及风口回旋区面积占比。4.如权利要求1或2所述的钒钛矿高炉冶炼炉缸活跃性评价方法，其特征在于：步骤a中，炉缸炉料更新速度参数包括：富氧率和矿石冶炼周期。5.如权利要求1或2所述的钒钛矿高炉冶炼炉缸活跃性评价方法，其特征在于：步骤a中，炉缸煤气量参数包括炉腹煤气指数。6.如权利要求1或2所述的钒钛矿高炉冶炼炉缸活跃性评价方法，其特征在于：步骤a中，炉缸综合结果参数包括铁水[s]含量以及铁水[ti-si]值。
技术总结本发明涉及钒钛矿高炉冶炼方法领域，尤其是一种稳定高炉炉缸的工作活跃性的钒钛矿高炉冶炼炉缸活跃性评价方法，包括如下步骤：a、首先，选取表征炉缸工作状态的参数如下：热状态参数、风力穿透能力参数、炉缸炉料更新速度参数、炉缸煤气量参数以及炉缸综合结果参数，对相应参数进行在线计算和数据采集；b、计算得到上述参数历史数据，作为数据样本用于分析；c、结合上述各参数值变化情况，确定各参数得分范围值，分值分为100分，90分，75分，60分，0分五个阶次；d、应用层次分析方法，结合高炉炼铁知识，计算得到各参数对炉缸活跃性的权重影响值；e、构建判定依据和报警依据。本发明尤其适用于钒钛矿高炉冶炼炉缸活跃性评价之中。用于钒钛矿高炉冶炼炉缸活跃性评价之中。用于钒钛矿高炉冶炼炉缸活跃性评价之中。
技术研发人员：郑魁 饶家庭 董晓森
受保护的技术使用者：攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司
技术研发日：2022.04.06
技术公布日：2022/7/4
