本公开涉及凸焊接头的制造方法、凸焊接头及汽车部件。本技术基于2022年3月25日在日本技术的特愿2022-050325号及2022年12月16日在日本技术的特愿2022-201153号而主张优先权，并将其内容援引于此。
背景技术：
1、近年来，在汽车领域中，为了以低油耗化、削减二氧化碳排放量为目的的车身的轻量化及碰撞安全性提高，在车身及部件等中使用高强度钢板的需求在提高。特别是最近，研究采用抗拉强度为1.5gpa以上的钢板的事例在增加。
2、这样的钢板经由热冲压加工被制成机械部件。所谓钢板的热冲压加工是指下述加工方法：首先将钢板加热至淬火温度以上，接着在高温状态下对钢板进行压制形成加工，进一步将钢板进行骤冷来产生淬火硬化。以下，将经热冲压加工后的钢板称为“热冲压钢板”。此外，将热冲压加工前的热冲压用的钢板称为“热冲压原板”。
3、例如在前纵梁、中柱及铰链加强件(hinge reinforcement)等汽车用结构构件中，采用了在由高强度钢板制成的部件上焊接螺母等钢部件而成的构成。在制造接合有钢部件的汽车用结构构件时，一般采用使用凸焊法在高强度钢板的表面接合螺母的方法。所谓凸焊是指使成形于一个母材的焊接部位的突起与另一个母材的焊接部位相接触并流通电流且按照将电阻热的产生限定在比较小的特定的部分的方式来进行的电阻焊。在将螺母凸焊于钢板上的情况下，通过将设置有多个突起的螺母按压于钢板上并对这些突起进行通电，从而将各突起与钢板的接触界面局部地进行加热来产生熔融凝固或固相接合。将由此形成的接合螺母及钢板的区域在以下的记载中称为接合部。
4、作为对由凸焊得到的汽车用结构构件所要求的特性之一，可列举出耐延迟断裂特性。所谓延迟断裂是指在高强度钢部件受到静态负荷应力的状态下经过一定时间时在外观上几乎不伴随塑性变形的情况下突然脆性断裂的现象。据认为钢材的接合部的耐延迟断裂特性受到以下的影响：(1)在接合部及周围所产生的热影响部的硬度；(2)接合部的氢浓度；及(3)对接合部施加的应力。一般而言，这些(1)～(3)的值越大，则越容易产生延迟断裂。另一方面，如果能够抑制这些(1)～(3)的因子中的即使1个，则能够抑制延迟断裂。
5、在凸焊接头的技术领域中，为了耐延迟断裂特性的提高，进行了各种尝试。
6、在专利文献1中公开了一种焊接部的延迟断裂特性以及静态强度特性优异的汽车用结构构件，其特征在于，其是通过在焊接前的抗拉强度为1100mpa以上的高强度钢板中设置穿系孔并利用在该穿系孔的中心与焊接螺母或焊接螺栓的螺丝部的中心大概一致的状态下一边加压一边进行通电加热的凸焊而将上述高强度钢板与上述焊接螺母或焊接螺栓进行接合而得到的汽车用结构构件，上述焊接螺母或焊接螺栓具有下表面侧被制成与上述高强度钢板的接合面的凸缘部，并且在上述接合面设置有大致半球状的突出部，进而，在上述凸缘部的纵截面中，在将上述突出部的大致半球状的圆弧与上述接合面交叉而成的半圆的弦上的中心设定为c，并且将上述突出部的半径设定为r(mm)时，在距离上述中心c为3r的距离的范围内具有凹部，上述凹部在上述凸缘部的与上述接合面相反侧的上表面中按照在与上述突出部相对应的位置处大概一致的方式局部地设置，并且上述凹部的合计体积为上述突出部的合计体积的0.7～1.3倍的范围。
7、在专利文献2中公开了一种具有焊接螺母部的汽车用结构构件，其特征在于，其是通过在焊接前的抗拉强度为1100mpa以上的高强度钢板中设置穿系孔并利用在该穿系孔的中心与焊接螺母的螺丝孔的中心大概一致的状态下将上述高强度钢板与上述焊接螺母一边加压一边进行通电加热的凸焊将各自进行接合而得到的具有焊接螺母部的汽车用结构构件，上述焊接螺母在与上述高强度钢板的接合面设置有大致半球状的突出部，并且上述高强度钢板中的使用金属流动腐蚀液而显现出的焊接热影响部的板厚方向的深度h1与高强度钢板的板厚h2的关系满足下式{h1/h2＝0.05～0.5}。
8、在专利文献3中公开了一种凸焊接头的制造方法，其在将具有规定的成分组成的螺母与抗拉强度：750～1600mpa、板厚：0.8～3.0mm、碳当量ceq：0.22～0.50％的范围的高强度钢板进行凸焊时，通过以电极的加压力ef及通电时间wt进行正式通电后，立即以后通电电流poc1及后通电时间pot1实施后通电，之后以电极保持时间ht进行保持，从而螺母与高强度钢板的接合部的面积sj与螺母的标称直径部分的面积sr之比满足以下式{0.7≤sj/sr≤1.5}表示的关系，并且按照接合部及热影响部的维氏硬度的最大值成为550hv以下的方式进行控制。
9、在专利文献4中公开了一种凸焊接头，其是具有规定的成分组成的螺母(或螺栓)与抗拉强度：750～1600mpa、板厚：0.8～3.0mm、以下式{[c]+[si]/30+[mn]/20+2[p]+4[s]}表示的碳当量ceq为0.22～0.50％的范围的高强度钢板被凸焊而成的，螺母(或螺栓)与高强度钢板的接合部a的面积sj与螺母(或螺栓)的标称直径部分的面积sr之比满足以下式{0.7≤sj/sr≤1.5}表示的关系，并且接合部及热影响部的维氏硬度的最大值被设定为550hv以下。
10、在专利文献5中公开了一种凸焊方法，其特征在于，进行：准备具有呈板状的板状部的钢系的第1工件和具有多个突起的钢系的第2工件的准备工序；和按照将上述第2工件的上述突起按压于上述第1工件的上述板状部的方式，对上述第1工件及上述第2工件中的至少一者进行加压的加压操作，并且实施对上述第1工件与上述第2工件之间以焊接电流i1、通电时间t1的条件进行通电的第1通电操作，之后实施对上述第1工件与上述第2工件之间以焊接电流i2、通电时间t2的条件进行通电的第2通电操作，上述第1通电操作的焊接电流i1设定为比上述第2通电操作的焊接电流i2小，并且上述第1通电操作的通电时间t1设定为比上述第2通电操作的通电时间t2短。
11、此外，有时会在钢板的表面形成al系镀层后进行热冲压加工。由此，在用于热冲压加工的加热时，能够抑制钢板的表面处的氧化皮产生。然而，例如如非专利文献1中报道的那样，如果将al系镀覆钢板进行加热，则氢从炉等加热环境中透过al系镀层而侵入钢板内。氢是产生延迟断裂的因子之一。
12、现有技术文献
13、专利文献
14、专利文献1：日本专利第5626025号公报
15、专利文献2：日本专利第5613521号公报
16、专利文献3：日本特开2013-078784号公报
17、专利文献4：日本特开2012-157900号公报
18、专利文献5：日本特开2004-050280号公报
19、非专利文献
20、非专利文献1：“absorption/desorption of diffusible hydrogen inaluminized boron steel”cedric georges等人、isij international，vol.53
21、(2013)，no.8，pp.1295-1304
技术实现思路
1、发明所要解决的课题
2、当将在抗拉强度为1.5gpa以上的钢板的表面形成有al系镀层的钢板供于热冲压加工的情况下，上述的延迟断裂因子(1)～(3)的全部在凸焊时显著地被包含于接合部中。
3、首先，抗拉强度为1.5gpa以上的al系镀覆热冲压钢板由于抗拉强度极高，因此形成于其上的接合部及其周边部具有上述的延迟断裂因子(1)。
4、此外，如果使用没有进行气氛控制的加热炉将al系镀覆热冲压原板进行加热，则氢从加热气氛中透过熔融的al系镀层而侵入al系镀覆热冲压原板的母材钢板内。因此，al系镀覆热冲压钢板的母材在刚热冲压加工后例如具有0.3ppm以上的高的氢浓度。侵入母材钢板内的氢随着时间经过被放出到al镀层的外部。但是，由于al系镀层中的氢的扩散速度小，因此为了降低al系镀覆热冲压钢板的母材钢板的氢浓度，导致需要长时间。因此，形成于al系镀覆热冲压钢板上的接合部及其周边部也具有上述的延迟断裂因子(2)。
5、进而，在凸焊接头的接合部产生高的残留应力。在凸焊中，例如使用点焊用电极等能够加压及通电的电极，一边将钢构件强力地按压于钢板上一边进行通电加热而形成接合部，接着将电极开放。在通电加热后的接合部及其周边，被导入由热收缩产生的应变，由此产生残留应力。此外，在将钢板及钢构件加压后的电极被开放时，也会在接合部及其周边导入应变，产生残留应力。因此，由al系镀覆热冲压钢板构成的凸焊接头的接合部及其周边部也具有上述的延迟断裂因子(3)。
6、由于以上的理由，在抗拉强度为1.5gpa以上的al系镀覆热冲压钢板的凸焊中，在接合部及其周边部非常容易产生延迟断裂。然而，将抗拉强度为1.5gpa以上的al系镀覆热冲压钢板作为凸焊接头的材料来使用的事例少。因此，上述的问题目前对于本领域技术人员是未知的，因此实际情况是也没有进行用于解决该问题的研究。
7、在专利文献1及专利文献2的技术中，通过将与钢板进行接合的螺母的形状恰当化，从而降低了对接合部施加的应力。在专利文献5的技术中，通过将焊接条件恰当化，从而降低了多个突起中的焊接强度的不均。然而，据推定通过这些技术得到的接合部具有高硬度。从作为延迟断裂的因子之一的钢材强度的观点出发，还有进一步改善耐延迟断裂特性的余地。
8、专利文献3及专利文献4的技术通过将焊接条件恰当化来尝试改善耐延迟断裂特性。然而，这些技术并没有以抗拉强度为1.5gpa以上的高强度钢板作为对象。
9、鉴于以上的情况，本公开的课题是提供由抗拉强度为1.5gpa以上的al系镀覆热冲压钢板构成、并且耐延迟断裂特性优异的凸焊接头的制造方法以及凸焊接头及汽车部件。
10、用于解决课题的手段
11、本公开的主旨如以下那样。
12、(1)本公开的凸焊接头的制造方法具备：将在平面具备突起部的钢构件的上述突起部按压于在表面具备al系镀层的抗拉强度为1.5gpa以上的热冲压钢板的上述表面；对上述热冲压钢板、上述突起部和上述钢构件进行第1通电，将上述突起部制成凸焊部；将上述凸焊部进行淬火；对淬火后的上述凸焊部进行第2通电，在将上述凸焊部的中心部淬火的状态下将上述凸焊部的边缘进行回火。
13、(2)优选的是，在上述(1)的凸焊接头的制造方法中，在通过回火后的上述凸焊部的中心和上述平面的重心、且沿着上述热冲压钢板的板厚方向的截面中，从上述凸焊部的远离上述平面的重心的端部至朝向上述凸焊部的中心为0.5mm为止的区域的距离上述热冲压钢板的表面为深度0.3mm的部位的硬度的最大值低于式1的hm的95％，上述凸焊部的距离上述热冲压钢板的表面为深度0.3mm的部位的硬度的最大值大于式1的hm的95％。
14、hm＝884×[c]×(1-0.3×[c]2)+294：式1
15、(3)优选的是，在上述(1)或(2)的凸焊接头的制造方法中，上述热冲压钢板的抗拉强度为2.0gpa以上，在通过回火后的上述凸焊部的中心和上述平面的重心、且沿着上述热冲压钢板的板厚方向的截面中，从上述凸焊部的远离上述平面的重心的端部至朝向上述凸焊部的中心为0.3mm为止的区域的距离上述热冲压钢板的表面为深度0.3mm的部位的硬度的最大值低于上述式1的hm的95％，上述凸焊部的距离上述热冲压钢板的表面为深度0.3mm的部位的硬度的最大值大于上述式1的hm的95％。
16、(4)优选的是，在上述(1)～上述(3)中任一项所述的凸焊接头的制造方法中，对氢浓度为0.3ppm以上的上述热冲压钢板、上述突起部和上述钢构件进行上述第1通电。
17、(5)优选的是，在上述(1)～上述(4)中任一项所述的凸焊接头的制造方法中，上述热冲压钢板的板厚为1.2mm～3.6mm，从上述第1通电的结束至上述第2通电的开始为止的时间为332msec以上，上述第2通电中的平均电流值i2及通电时间t2之积i2×t2为上述第1通电中的平均电流值i1及通电时间t1之积i1×t1的0.5倍以上。
18、(6)优选的是，在上述(1)～上述(5)中任一项所述的凸焊接头的制造方法中，上述热冲压钢板具备第1钢板、第2钢板和将上述第1钢板与上述第2钢板进行接合的点焊部，上述热冲压钢板的板厚为0.8～2.3mm。
19、(7)优选的是，在上述(1)～上述(6)中任一项所述的凸焊接头的制造方法中，以低于上述第1通电的开始时刻的电流值的电流值对上述热冲压钢板、上述突起部和上述钢构件进行第3通电后，进行上述第1通电。
20、(8)优选的是，在上述(1)～上述(7)中任一项所述的凸焊接头的制造方法中，上述热冲压钢板的母材钢板的化学成分以单位为质量％计含有c：0.05～0.70％、si：2.00％以下、mn：0.05～5.00％、p：0.100％以下、s：0.0100％以下，由下述式2算出的碳当量ceq为0.20～0.65质量％。
21、ceq＝[c]+[si]/30+[mn]/20+2×[p]+4×[s]：式2
22、其中，上述式2中所含的元素符号为上述母材钢板中所含的各元素的含量。
23、(9)本公开的凸焊接头具备：在表面具备al系镀层的抗拉强度为1.5gpa以上的热冲压钢板；具备平面的钢构件；和将上述平面与上述表面进行接合的凸焊部，在通过上述凸焊部的中心和上述平面的重心、且沿着上述热冲压钢板的板厚方向的截面中，上述凸焊部的远离上述平面的重心的端部的距离上述热冲压钢板的表面为深度0.3mm的部位的硬度低于式1的hm的95％，上述凸焊部的距离上述热冲压钢板的表面为深度0.3mm的部位的硬度的最大值大于式1的hm的95％。
24、hm＝884×[c]×(1-0.3×[c]2)+294：式1
25、(10)优选的是，在上述(9)的凸焊接头中，在通过上述凸焊部的中心和上述平面的重心、且沿着上述热冲压钢板的板厚方向的截面中，从上述凸焊部的远离上述平面的重心的端部至朝向上述凸焊部的中心为0.5mm为止的区域的距离上述热冲压钢板的表面为深度0.3mm的部位的硬度的最大值低于上述式1的hm的95％。
26、(11)优选的是，在上述(9)或(10)所述的凸焊接头中，上述热冲压钢板的抗拉强度为2.0gpa以上，在通过上述凸焊部的中心和上述平面的重心、且沿着上述热冲压钢板的板厚方向的截面中，从上述凸焊部的远离上述平面的重心的端部至朝向上述凸焊部的中心为0.3mm为止的区域的距离上述热冲压钢板的表面为深度0.3mm的部位的硬度的最大值低于上述式1的hm的95％。
27、(12)优选的是，在上述(9)～上述(11)中任一项所述的凸焊接头中，在通过上述凸焊部的中心和上述平面的重心、且沿着上述热冲压钢板的板厚方向的截面中，从上述凸焊部的远离上述平面的重心的端部至朝向上述凸焊部的中心为0.5mm为止的区域的距离上述热冲压钢板的表面为深度0.3mm的部位的硬度的最大值低于上述式1的hm的85％。
28、(13)优选的是，在上述(9)～上述(12)中任一项所述的凸焊接头中，上述热冲压钢板的抗拉强度为2.0gpa以上，在通过上述凸焊部的中心和上述平面的重心、且沿着上述热冲压钢板的板厚方向的截面中，从上述凸焊部的远离上述平面的重心的端部至朝向上述凸焊部的中心为0.3mm为止的区域的距离上述热冲压钢板的表面为深度0.3mm的部位的硬度的最大值低于上述式1的hm的85％。
29、(14)本公开的汽车部件具备上述(9)～(13)中任一项所述的凸焊接头。
30、(附记项)
31、(a)优选的是，本公开的凸焊接头的制造方法具备下述第一通电工序：在al系镀覆热冲压钢板的第一表面凸焊具有多个突起的螺母、螺栓或铆钉即钢构件，按照形成多个接合部的方式对上述al系镀覆热冲压钢板及上述钢构件进行通电，上述al系镀覆热冲压钢板的抗拉强度为1.5gpa以上，在通过上述钢构件的中心及上述接合部的中心、并且与上述al系镀覆热冲压钢板的上述第一表面垂直的截面中，在将上述接合部中的距离上述钢构件的中心最远的位置设定为上述接合部的端部，将上述接合部中的沿着上述al系镀覆热冲压钢板的上述第一表面从上述端部至朝向上述钢构件的中心相距0.5mm的位置为止的区域设定为上述接合部的第一端部区域时，上述制造方法进一步具备下述工序：将多个上述接合部分别进行淬火的冷却工序；在多个上述接合部各自中，按照将上述第一端部区域进行回火的方式，对上述al系镀覆热冲压钢板及上述钢构件进一步进行通电的第二通电工序。
32、(b)优选的是，在上述(a)所述的凸焊接头的制造方法中，上述al系镀覆热冲压钢板的抗拉强度为2.0gpa以上，在将上述接合部中的沿着上述al系镀覆热冲压钢板的上述第一表面从上述端部至朝向上述钢构件的中心相距0.3mm的位置为止的区域设定为上述接合部的第二端部区域时，在上述第二通电工序中，将上述第二端部区域进行回火。
33、(c)优选的是，在上述(a)或(b)所述的凸焊接头的制造方法中，在即将进行上述第一通电工序之前，上述al系镀覆热冲压钢板的母材钢板中的氢浓度为0.3ppm以上。
34、(d)优选的是，在上述(a)～(c)中任一项所述的凸焊接头的制造方法中，上述al系镀覆热冲压钢板的板厚为1.2mm～3.6mm，上述冷却工序的长度为332msec以上，上述第二通电工序中的平均电流值i2及通电时间t2之积i2×t2为上述第一通电工序中的平均电流值i1及通电时间t1之积i1×t1的0.5倍以上。
35、(e)优选的是，在上述(a)～(d)中任一项所述的凸焊接头的制造方法中，上述al系镀覆热冲压钢板是配置于板组的表层的钢板，上述板组是通过将2块以上的重叠的板厚为0.8～2.3mm的热冲压原板进行点焊、接着进行热冲压而得到的。
36、(f)优选的是，在上述(a)～(e)中任一项所述的凸焊接头的制造方法中，上述凸焊接头的制造方法在上述第一通电工序之前进一步具有以低于上述第一通电工序的开始时刻的电流值的电流值对上述al系镀覆热冲压钢板及上述钢构件进行通电的前通电工序。
37、(g)优选的是，在上述(a)或(f)所述的凸焊接头的制造方法中，上述al系镀覆热冲压钢板的母材钢板的化学成分以单位为质量％计含有c：0.05～0.70％、si：2.00％以下、mn：0.05～5.00％、p：0.100％以下、s：0.0100％以下，由下述式(i)算出的碳当量ceq为0.20～0.65质量％。
38、ceq＝[c]+[si]/30+[mn]/20+2×[p]+4×[s]：式(i)
39、其中，上述式(i)中所含的元素符号为上述母材钢板中所含的各元素的含量。
40、(h)优选的是，本公开的凸焊接头具备：al系镀覆热冲压钢板；作为螺母、螺栓或铆钉的钢构件；和将上述al系镀覆热冲压钢板的第一表面及上述钢构件进行接合的多个接合部，上述al系镀覆热冲压钢板的抗拉强度为1.5gpa以上，在通过上述钢构件的中心及上述接合部的中心并且与上述al系镀覆热冲压钢板的上述第一表面垂直的截面中，在将上述接合部中的距离上述钢构件的中心最远的位置设定为上述接合部的端部，将上述接合部中的沿着上述al系镀覆热冲压钢板的上述第一表面从上述端部至朝向上述钢构件的中心相距0.5mm的位置为止的区域设定为上述接合部的第一端部区域时，在多个上述接合部各自中，通过连续地测定距离上述第一表面为0.3mm深度的位置的维氏硬度而求出的上述第一端部区域的最大硬度hedge满足式(ii)的关系，在多个上述接合部各自中，通过连续地测定距离上述第一表面为0.3mm深度的位置的维氏硬度而求出的上述接合部的最大硬度hmax满足式(iii)的关系。
41、hedge<0.95×hm：式(ii)
42、hmax>0.95×hm：式(iii)
43、其中，上述式(ii)及式(iii)中所含的符号hm为由式(iv)算出的值。
44、hm＝884×[c]×(1-0.3×[c]2)+294：式(iv)
45、其中，上述式(iv)中所含的元素符号为上述al系镀覆热冲压钢板中所含的各元素的含量。
46、(i)优选的是，在上述(h)所述的凸焊接头中，上述al系镀覆热冲压钢板的抗拉强度为2.0gpa以上，在将上述接合部中的沿着上述al系镀覆热冲压钢板的上述第一表面从上述端部至朝向上述钢构件的中心相距0.3mm的位置为止的区域设定为上述接合部的第二端部区域时，上述第二端部区域的最大硬度hedge满足式(ii)的关系。
47、(j)优选的是，在上述(h)或(i)所述的凸焊接头中，在多个上述接合部各自中，上述第一端部区域的上述最大硬度hedge满足式(ii′)的关系。
48、hedge<0.85×hm：式(ii′)
49、(k)优选的是，在上述(i)所述的凸焊接头中，在多个上述接合部各自中，上述第二端部区域的上述最大硬度hedge满足式(ii′)的关系。
50、hedge<0.85×hm：式(ii′)
51、(l)优选的是，本公开的汽车部件具备上述(h)～(k)中任一项所述的凸焊接头。
52、发明效果
53、根据本公开，能够提供由抗拉强度为1.5gpa以上的al系镀覆热冲压钢板构成、并且耐延迟断裂特性优异的凸焊接头的制造方法以及凸焊接头及汽车部件。
1.一种凸焊接头的制造方法，其具备：
2.根据权利要求1的凸焊接头的制造方法，其在通过回火后的所述凸焊部的中心和所述平面的重心、且沿着所述热冲压钢板的板厚方向的截面中，从所述凸焊部的远离所述平面的重心的端部至朝向所述凸焊部的中心为0.5mm为止的区域的距离所述热冲压钢板的表面为深度0.3mm的部位的硬度的最大值低于式1的hm的95％，所述凸焊部的距离所述热冲压钢板的表面为深度0.3mm的部位的硬度的最大值大于式1的hm的95％，
3.根据权利要求1的凸焊接头的制造方法，其中，所述热冲压钢板的抗拉强度为2.0gpa以上，
4.根据权利要求1～权利要求3中任一项所述的凸焊接头的制造方法，其中，对氢浓度为0.3ppm以上的所述热冲压钢板、所述突起部和所述钢构件进行所述第1通电。
5.根据权利要求1～权利要求4中任一项所述的凸焊接头的制造方法，其中，所述热冲压钢板的板厚为1.2mm～3.6mm，
6.根据权利要求1～权利要求5中任一项所述的凸焊接头的制造方法，其中，所述热冲压钢板具备第1钢板、第2钢板和将所述第1钢板与所述第2钢板进行接合的点焊部，
7.根据权利要求1～权利要求6中任一项所述的凸焊接头的制造方法，其以低于所述第1通电的开始时刻的电流值的电流值对所述热冲压钢板、所述突起部和所述钢构件进行第3通电后，进行所述第1通电。
8.根据权利要求1或2所述的凸焊接头的制造方法，其中，所述热冲压钢板的母材钢板的化学成分以单位为质量％计含有：
9.一种凸焊接头，其具备：在表面具备al系镀层的抗拉强度为1.5gpa以上的热冲压钢板；具备平面的钢构件；和将所述平面与所述表面进行接合的凸焊部，
10.根据权利要求9的凸焊接头，其在通过所述凸焊部的中心和所述平面的重心、且沿着所述热冲压钢板的板厚方向的截面中，从所述凸焊部的远离所述平面的重心的端部至朝向所述凸焊部的中心为0.5mm为止的区域的距离所述热冲压钢板的表面为深度0.3mm的部位的硬度的最大值低于所述式1的hm的95％。
11.根据权利要求9的凸焊接头，其中，所述热冲压钢板的抗拉强度为2.0gpa以上，
12.根据权利要求9的凸焊接头，其在通过所述凸焊部的中心和所述平面的重心、且沿着所述热冲压钢板的板厚方向的截面中，从所述凸焊部的远离所述平面的重心的端部至朝向所述凸焊部的中心为0.5mm为止的区域的距离所述热冲压钢板的表面为深度0.3mm的部位的硬度的最大值低于所述式1的hm的85％。
13.根据权利要求9的凸焊接头，其中，所述热冲压钢板的抗拉强度为2.0gpa以上，
14.一种汽车部件，其具备权利要求9～13中任一项所述的凸焊接头。
